爱建新城施工组织设计

导读:11.3.6吊环计算大模板自重荷载设计值PX=1.3P=1.3326780N=3,截面积A=380mm2>Am=348.14mm2满足要求11.3.7自稳角设计,取1m宽的板条为计算单元,荷载为:F3=F1+F2=60+2.8=62.8KN/M2=0.0628N/mm2q=0.062831=0.0628N/mm,但乘以0.85荷载调整系数后q=0.8530.0628=0.05338N/mmMm

爱建新城施工组织设计

取1m宽的板条为计算单元,荷载为: F3=F1+F2=60+2.8=62.8 KN/M2=0.0628N/mm2

q=0.062831=0.0628 N/mm,但乘以0.85荷载调整系数后 q=0.8530.0628=0.05338 N/mm

Mmax=Kmxoqly2=0.08030.0533833002=384N2㎜ WX=1/631352=4.167㎜3 应力δ

max

=Mmax/rx2wx=384/(134.167)=92.15 N/mm2<215 N/mm2

满足要求。 ②挠度验算 Vmax=Kf2FLy4/B0

因为板的刚度B0=Eh3/123(1-γ2)=(2.063105353)/123(1-0.32)=23.583105 N2㎜

(式中钢板的泊松系数γ=0.3)

所以,板的计算最大挠度Vmax=0.002453(0.0533004)/(23.583105)=0.421㎜

模板板面容许挠度[V]=LY/500=300/500=0.6㎜>Vmax=0.421㎜ 挠度满足要求。 11.3.3横肋计算

(1) 荷载:q=F32h=0.06283300=18.84 N2㎜ (2) 强度验算

因8#[的规格为8034335所以横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩WX=25.33103㎜3

弯矩平面内横肋的惯性矩IX=1013104㎜4

因此板面最大正应力 б max=Mmax/γx2Wx=0.125318.84312002/1.0325.3

3103=134.04 N/㎜2

q2=F2h=0.053300=15N/mm

Vmax=q2a4/8EIX=1532254/832.06310531013104=0.023mm [V]=a/500=225/500=0.45㎜> Vmax=0.023㎜满足要求 ② 跨中部分挠度

λ=a/l=225/1200=0.1875 Vmax=[q2l4/384EI](5-24λ

2

)=[15312004/38432.063105](5-243

0.18752)=0.3893(5-0. 8438)=1.62mm

[V]=L/500=1200/500=2.4mm>Vmax=1.62mm满足要求 11.3.4竖向主肋计算

(1)荷载:

MB=14.943106N2㎜ MBC=4.563106N2㎜ MA0=1.573106N2㎜ MAB=8.593106N2㎜ q1 =F32l1

=0.062831300 =81.64N/mm 三角形荷载最大值: q2 =q12l2/2100 =81.6431300/2100

=50.54 N/mm.

(2)强度验算

用弯矩分配法及叠加法求得: Mmax=MB0=14.943106 N2mm

MA0=1.573106 N2mm MAB=8.593106 N2mm MBC=4.563106 N2mm 竖向大肋采用2[10槽钢

WX=39.7323103㎜3=79.43103㎜3 IX=198.3323104㎜4=396.63104㎜4

б max=Mmax/γXWX=14.943106/1.0379.43103=188.2 N/mm2

满足要求。 (3)挠度计算

q1=F2l1=0.0531300=65 N2mm

q2=q1l2/2100=6531300/2100=40.24 N2mm ① 悬臂部分

Vmax=q1l34/8EIX=6532004/832.0631053396.63104=0.016 mm<200/500=0.4 mm满足要求 ②跨中部分 AB跨同BC跨

Vmax=[q1l14/384EIX](5-24λ2)=(65313004/38432.0631053396.63104)(5-243200/1300)=0.57(5-3.7)

=0.741㎜< [V]=L1/500=1300/500=2.6㎜ 挠度符合要求

11.3.5对拉螺柱计算

RA=(1/2)q1l1(1+l3/l1)=(1/2)36531300(1+200/1300)=48750N RB=(5/8)q2l2=(5/8)350.5431300=41063.75N 因RA> RB,所以只考虑RB

选M30螺栓,净截面积Am=560.6㎜2

则AMf=560.63170=95302N>45313N 强度满足要求。 11.3.6吊环计算 大模板自重荷载设计值 PX=1.3P=1.3326780N=34814 计算吊环拉应力以≤50N/mm2考虑

吊环净截面面积Am=Px/2350= Px/100=34814/100=348.14 mm2 选用Φ22Ⅰ级钢筋,截面积A=380 mm2>Am=348.14 mm2满足要求 11.3.7自稳角设计

设作用于模板的风压W=0.45 KN/M2大模板的自重G=P/H2L=26780/3.138.65=26780/26.815=1KN/M2大模板的自稳角α则:

自稳角α=arc sin(-G±√G2-4w2)/2ω =arc sin-1±√12-43(0.45)2/230.45 =arc sin-0.627 =-38.80

当α≦38.8°时,大模板停放稳定。

11.3.8脚手架荷载计算

1)人员荷载q1=53750/3.031.2=1042N/m2(按每3m长范围内有5人计) 2)工具荷载q2=53500/331.2=695 N/m2(按每人持荷500N计) 3)脚手架自重q3=1500/331.2=417 N/m2 4)大模板自重q4=26780/8.6531.2=2580 N/m2 5)总荷载q=q1+q2+q3+ q4=1042+695+417+2580=4734 N/m2 计算时考虑两种情况:(如图A、图B)

1脚手架上的荷载为均布,○(如图a)化为节点集中荷载则为:

p=47343331.2/2=8521.2N

2荷载的分布偏于脚手架外侧,○(如图b)此时单位面积上的荷载为:

473432=9468 N/m2,化为节点集中荷载,则为 P=94683330.6/2=8521.2N 11.3.9内力计算

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